——转自压力容器唯心不易

15. CB-4.4.2.1 Longitudinal baffle纵向隔板

2007：

2019：

解读：将纵向隔板厚度按照碳钢和不锈钢区分，碳钢厚度保持不变6.4，合金钢可以取3.2.

16. CB-4.4.2.3 纵向隔板焊脚高

2007：

2019：

解读：内容未变，破解链式引用。

2007版，C引用B，B引用A

2019版，C直接引用A

17. RCB-4.4.3  特殊工况的振动解决方案

2019新增：

解读：对于RCB-4.4.3条中，1-4条的情况，应当如何考虑折流板，支持板和管束的振动，TEMA给出了4条建议：

1. 在允许的压降范围内减小折流板间距。

2. 在折流板上，入口和出口空间中设置额外的管排。

3. 在折流板间提供额外的支撑板，且支撑不会阻碍管束中的流体流动。

4. 修改折流板类型（比如管束振动，改成窗口不布管NTIW）。

18. RCB-4.5 折流板支撑间距说明

2019新增内容：

解读：4.5节是关于一般折流板，支撑板的最大最小间距，和无支撑跨距的规定。实际折流板间距应该由传热或者水力学计算确定，且考虑操作工况，热负荷，消除流体诱发的振动。

19. RCB-4.6.1防冲挡板的设置

2007：

2019：

解读：2019版将速度和密度的单位说明放在前面，避免后续用到速度和密度的地方都要单独写说明。

补充了单相流体的详细说明；

补充了其它气体和Vapors是含有蒸汽Steam的。

给出了当速度过快时的另个解决方案，增加入口分布段。

防冲挡板的设置，基本和原来一样，详细可以看原来的文章：

非磨蚀的气液混合物需不需要设置防冲板

20. 新增RCB-4.6.2.5/6 

2019：

解读：防冲挡板可以用防冲杆或者入口分布段代替。

21. RCB-4.6.3管程防冲

2007：

2019：

解读：管程防冲结构增加两相流体+轴向入口接管+ρv2值任一个满足时，就需设置。

对比GB151，说的是液体ρv2值+轴向入口接管。

如上文所说的：

两相流体携带的能量大于单相流体，冲蚀更严重，所以说仅仅说液体是不合理的，建议修改。

22. RCB-4.8 旁路密封

2007:

2019:

解读：新增旁路挡板、挡管等防短路结构要求。对比原先的简单的提及，2019版规定可是详细了很多。

可以和API660的对照使用。

23. RCB-4.9 釜式再沸器

2007：

2019：

解读：增加对于釜式再沸器的U形管束的滑道和限位板要求。

除了2007的角钢限位，新增了如上图的限位结构。

24. 删除R-6.33，CB-6.33

2007：

2019：

删除要求

解读：2007版CB-6.33中平面度见RCB-1.3有误，RCB-1.3是水压试验内容。

2019删除R-6.33和CB-6.33对于分程隔板处的与垫片接触的密封面的平面度要求，因为这是一个制造公差要求，所以2019版将其移到第F-5章：

和2007的要求相比，相当于CB的要求与R的要求相同。

25. RCB-6.4 分程隔板槽最小宽度

2007：

2019：

解读：分程隔板槽最小宽度的表述修改。

2007版对于<=23"的公称直径，2019版为<24"的公称直径，细微差别。

26. RCB-7.2 管板孔直径和公差

2007：

2019：

解读：增加说明: 超出表格范围的尺寸，允许插值和外推。

原来有两种方式，一种是插值，一种是从严，当未明确时一般选用从严。现在规范允许采用插值方法。

27. RCB-7.2.4 液压胀接的管板孔开槽修改

2007：

2019：

解读：对于液压或爆炸胀管的管板孔槽的要求进行了修改。删除了大于76mm必须要开两个槽的要求。

一般实际执行时还应该做管子管板拉脱试验，确认胀节结构。

28. RCB-7.3.1 管子管板的胀节接头

2007：

2019：

解读：2019版给出了不同材料的管子胀管后的减薄率。因为胀管时，通过管子紧紧靠着管板孔内部膨胀，而在管子管板之间形成应力密封。管子胀接时，管壁会减薄。只有达到一定的减薄率，才能使得密封比较可靠。通过目标减薄率，可以计算出胀管后所需要的管子目标内径值。

所以必须测量前几个管子和孔径，以确认管壁减薄到目标值，达到减薄时的扭矩为目标扭矩，此扭矩用于实际的胀管。

规范想通过让管子达到目标减薄率来保证密封的效果。

29. RCB-9.1.3 分程隔板

2007：

2019：

解读：2019增加分程隔板的Step machined.

30. 新增RCB-10.2.2 安放式接管

解读：新增了何时应考虑采用UW-16.1的安放式接管。一般是壳体壁厚太厚或者接管直径太小时，可以选用安放式接管。

采用安放式接管时，在焊接前后，对于筒体开孔处，应增加无损检测，避免筒体分层的影响。

删除2007的RCB-10.7

解读：大直径法兰和普通法兰一样，都需要符合ASME的要求。

31. RCB-11.7增加Br的取值

新增：

解读：对于垫片的有效宽度，按照ASME VIII I强制性附录2，应该取实际宽度的一半。

32. RCB-11.8 新增带肩螺栓要求及示意图

解读：带肩螺栓一般用在可抽管束。TEMA的数量要求和API660差不多，也是25%,至少4个。

33. 更新膨胀节计算

2007：

2019：

解读：2007采用的是两维轴对称模型，2019可以用两维轴对称模型或者一维线单元模型。

用一维线单元做膨胀节的计算以前没有用过。一般二维的轴对称用的比较多。

如果有经验或者案例，请与我联系讨论。

34. Table D-3 增加法兰尺寸

解读：不清楚为啥要为法兰列个表，而且这个法兰尺寸全部参照ASME B 16.5。

大于24寸的都没有，实用性较低。

35. RGP-G-7.1.1 增加非对称鞍座计算

解读：SW6已经有非对称鞍座计算了，PVElite也有，所以即使对现在的设计基本没有影响。

36. 新增入口分布段

2019：

解读：增加入口分布段的一些要求。对于入口流速过大，改善分布效果，减轻流体诱发的振动都有好处。

37. 管口载荷增加WRC537核算

RGP-RCB-10.6

解读：WRC537采用拟合公式，计算的范围比WRC107要大，一般能够满足工程需要。

局部应力计算超界怎么办

38. RGP-RCB-11.5 删除大直径法兰

2007：

2019：

解读：删除大直径低压法兰的一些特殊说明，法兰应按照ASME 和WRC 538。

39. 新增污垢减缓设计方法

解读：在设计时注意流速（剪切应力）和壁温可以防止明显的结垢。可以在设计中添加小的设计裕量（一般为<=30%）以解决设计不确定性，。

比如对于冷却水，控制水温设计和操作不超过最大流体温度49度，不超过最高壁温60度。换热管内流速保持在大于1m/s，能够减缓结垢。

一般由工艺确定，很多工程规定对于流速是大于1.5m/s.

40. 管板计算

2007，A.131:

2019，A1.3.1

解读：增加了U形管板不与管程和壳程焊接，但是兼做法兰时，等效压力的取值方法。

U形管板兼做法兰，如下图所示：

等效压力需要考虑螺栓的载荷的等效压力，这点比较费解。因为一般不考虑将螺栓载荷传递到管板上。

唯一能解释的是，这是种保守算法，考虑到水压试验时管板的法兰会有螺栓载荷传递过来。

另外由于TEMA管板计算方法比较粗糙，一般现在都按照UHX来计算管板，即使修改，未必有人用。

总结

TEMA 2019的改动内容不算多，并没有扩展设备的直径以及使用范围，对于大部分的结构，尺寸，公差并未做改动。

更新修正了2007的错误，表达更为准确，增加了带肩螺栓，旁路挡板等详细结构。为详细的结构设计提供更多的依据。

计算部分修改较少，对于膨胀节，还待进一步研究。